混床拋光樹脂批發優(you) 質的 專(zhuan) 業(ye) 生產(chan) ：陰陽離子交換樹脂 大孔吸附樹脂 軟化水樹脂 混床MB樹脂 18兆歐超純水拋光樹脂 線切割慢走絲(si) 樹脂 汙水脫色樹脂 電鍍廢水除鎳除鉻樹脂 除鐵、除銅、除磷、除硼、除坲除重金屬樹脂，酸回收樹脂，鼇合樹脂 食品級樹脂 提礬樹脂 吸金樹脂 提銀樹脂 強酸強堿弱酸弱堿四大類幾十種型號有：001×7、001×8、732、717、201×7、201×4、D001、D201、D301、D113、D101、H103、D403、D408等

混床拋光樹脂儲(chu) 存及使用說明

1.使用前須知:1.1樹脂開封後長時間暴露在空氣中會(hui) 吸收二氧化碳，從(cong) 而影響產(chan) 品的性能及使用。因此一旦拆包需盡快使用。不使用部分須小心密封，存放於(yu) 避光陰涼處，環境溫度以5-30℃為(wei) 宜。
1.2.在運輸、儲(chu) 存和裝填過程中，任何無機或有機物質的接觸都會(hui) 使樹脂受到汙染，從(cong) 而降低出水水質；影響運行工況。因此必須保證所有用於(yu) 裝填、操作的設備和水不會(hui) 汙染樹脂。所有與(yu) 樹脂接觸的水都必須使用純水，所有接觸樹脂的設備或器具都要在使用前經過純水清洗。(純水標準等同於(yu) 或低於(yu) RO膜出水.)
1.3如為(wei) 換裝樹脂，設備中原有的舊樹脂必須*從(cong) 樹脂容器中移去，樹脂容器內(nei) 部清潔無雜質。

2.裝填程序：
2.1 樹脂裝填量：樹脂罐有效容積的的70%左右，樹脂層高度應大於(yu) 或等於(yu) 700mm。
2.2向樹脂罐中裝填樹脂後緩慢加水,水麵高度高於(yu) 樹脂高速300mm以上後,靜止浸泡10小時以上,以利於(yu) 派出樹脂層中的空氣)但如果設備尺寸較小而擬采用樹脂以漿水混合的方式填裝也可。
2.3將樹脂裝入樹脂罐，可以直接將樹脂從(cong) 原包裝袋中加入或在原包裝容器中加入一些水成漿狀裝入樹脂容器。
裝填過程中注意以下事項：
2.3.1禁止用任何機械泵轉移樹脂，許多類型的泵都會(hui) 對樹脂造成損害或帶來一些汙染。
2.3.2樹脂裝填過程中，不要同時打開兩(liang) 袋以上的樹脂。以減少樹脂接觸空氣的時間，也使外來雜質汙染樹脂的可能性降低。
2.3.3裝填過程中隨著裝填料位的增加，樹脂層麵以上的水也會(hui) 逐漸增加，如果水位高度高於(yu) 樹脂層麵50mm以上，必須將多餘(yu) 的水抽出或排掉，以避免樹脂在水中緩慢沉降而出現分層。但同時也需避免出現液位放幹的情況，這會(hui) 使空氣在樹脂層中形成氣栓而影響出水。
樹脂裝填到位後，注入純水使罐內(nei) 充滿。後封裝上蓋，並將管線連接到位。
2.4樹脂裝填完成後，應*浸泡在水中少4小時。如果可能的話，好浸泡過夜。
2.5.後檢查各部件及管線連接無誤後，即可開啟閥門采水。新裝填的樹脂在投運初期有一個(ge) 衝(chong) 洗過程，此階段出水電阻率將逐步升高。視現場情況的不同，衝(chong) 洗時間可能持續幾十分鍾到幾個(ge) 小時。

3製水運行參數 :
3.1進水水質要求：RO膜出水，電導率應低於(yu) 10US/cm,不宜超過20 US/cm。
3.2 製水流速：10BV-20BV（樹脂體(ti) 積的10倍到20倍/小時）。
3.3 開機運行後，衝(chong) 洗時間約幾十分鍾到幾個(ge) 小時，電阻率逐步上升。
3.4 樹脂經2-3次停機開機運行後，達到佳出水效果。

4.停機，開機步驟：
4.1 關(guan) 閉進水閥
4.2 關(guan) 閉出水閥，保持樹脂罐內(nei) 水不流失，使樹脂內(nei) 部不失水。
4.3 再次使用時，先緩慢開啟出水閥。
4.4 開啟進水閥，閥門開度同出水閥大致相同，
4.5當正常出水運行後，逐步開啟出水閥和進水閥，達到正常出水流速。

5 注意事項：
5.1 本係統從(cong) 清理樹脂罐到裝填樹脂及運行用水，均應采用RO膜出水，電導率低於(yu) 10us/cm。（越低越好，可以提高出水水質及增加製水量）.切忌采用其他水質差的水，否則，輕則造成出水水質不達標，製水量下降，重則造成樹脂擊傳(chuan) *失效.喪(sang) 失製水能力。
5.2 樹脂上層應保持一定水位,以進水不激起樹脂湧動為(wei) 原則.保持樹脂層的靜止狀態。
5.3 使用中切忌樹脂層缺水,造成樹脂層進入空氣。
5.4 使用過程中,禁止從(cong) 樹脂層底部進空氣或進水,造成樹脂分層,影響製水效果及製水周期。嚴(yan) 重時則失去製水能力。

混床拋光樹脂批發優(you) 質的 陽離子交換樹脂鐵中毒的複蘇研究　　目前，工業(ye) 鍋爐上用於(yu) 降低給水硬度的津達陽離子交換樹脂普遍存在著“鐵中毒”現象，除去樹脂中鐵的操作稱為(wei) “複蘇”或“”，實際生產(chan) 中常用的複蘇方法是用高濃度的鹽酸浸泡樹脂。不過這種方法存在著一個(ge) 突出問題，這就是HCl對軟化 器的腐蝕。筆者對此問題進行了試驗研究，采用了還原複蘇法，並在基於(yu) 均勻設計和回歸分析的基礎上對複蘇劑配方中的各影響因素進行了詳細的研究，通過優(you) 化試驗取得了較好的效果。
　　1 試驗部分
　　1.1 不同中毒程度津達陰陽離子樹脂製備
　　在實際生產(chan) 中，由於(yu) 樹脂受鐵離子汙染的程度不同，所需要的複蘇條件亦不同，為(wei) 了模擬這一情況，筆者製備了不同中毒程度的樹脂，方法如下：
　　①製備“全鐵型(R3Fe)”、“全鈣型(R2Ca)”和“全鎂型(R2Mg)”樹脂：分別用過量的FeCl3、CaCl2，MgSO4溶液將津達陽離子交換樹脂*轉型,使其變成單一交換基團樹脂。
　　②配製鐵中毒樹脂：用上述3種樹脂按一定比例配製失效的鐵中毒樹脂。該樹脂中，R3Fe所占摩爾分數X1根據中毒程度而取不同的值，R2Ca和R2Mg兩(liang) 種樹脂的摩爾分數為(wei) 1-X1，且R2Ca和R2Mg的交換基團的物質的量比固定為(wei) 3：1。
　　③製備失效樹脂層：將3種樹脂混合均勻，直接裝入交換柱中備用。為(wei) 了敘述方便，本文又稱X1為(wei) 中毒率。
　　1.2 不同中毒程度津達陰陽離子樹脂工作交換容量損失率
　　對不同中毒程度的樹脂在交換柱中進行再生與(yu) 運行試驗，試驗條件如下：
　　①再生條件：再生方式為(wei) 順流再生;再生液為(wei) 5%NaCl;再生流速4m/h;再生劑耗量為(wei) 150g/mol;水溫為(wei) 15℃.
　　②運行條件：正洗流速12m/h;進水水質硬度5.29mmol/L;運行流速12m/h;水溫為(wei) 15℃;運行失效終點：硬度為(wei) 40μmol/L。
　　在上述條件下獲得的試驗結果如表1。
表1　 工作交換容量損失率試驗
X1/%
Y1/L
Y2/(mol·m-3)
η/%
0
6.60
645.91
0
10
6.48
634.58
1.75
20
5.77
555.37
14.02
22
5.63
545.06
15.61
25
5.50
537.99
16.71
28
5.48
536.64
16.92
30
5.36
523.88
18.89
35
4.47
437.02
32.34
40
4.02
293.06
39.15
45
3.78
368.74
42.92
50
2.93
286.25
55.68
　　注：Y1為(wei) 周期製水量;Y2為(wei) 工作交換容量。
　　表1中，工作交換容量損失率(η)定義(yi) 為(wei) 受到汙染的樹脂(即X1>0%)減少的工作交換容量占未受到汙染的樹脂(即X1=0%)的工作交換容量的百分率。為(wei) 了敘述方便，本文以下部分將樹脂的工交換容量簡稱為(wei) 工交。考慮到由人工配製的樹脂層態進入穩定工況需要幾個(ge) 過渡的運行周期，故取第3，4運行周期製水量的平均值h作為(wei) 評價(jia) 鐵中毒對樹脂性能影響的依據。
　　由表1可見，隨著鐵中毒程度的加重，即隨著X1增加，樹脂的工交不斷下降，當X1為(wei) 50%時，工交損失率(η)高達55.68%;試驗中同時觀察到隨著X1增加，整個(ge) 樹脂層顏色逐漸加深。
　　2 樹脂複蘇試驗
　　2.1 鹽酸複蘇法
　　根據複蘇工藝的特點，在溫度為(wei) 30℃的條件下用不同濃度的鹽酸對樹脂進行了複蘇。個(ge) 體(ti) 複蘇過程：先將“鐵中毒”的樹脂浸泡在一倍樹脂體(ti) 積的複蘇液中1.5h，然後用剩餘(yu) 的複蘇液以3m/h的流速通過樹脂層，複蘇後用除鹽水將樹脂層衝(chong) 洗至中性，隨後進行的再生和運行過程與(yu) 本文中的1.2節相同。試驗中考慮4個(ge) 影響因素，分別記作X1，X2，X3，X4，如表2。其中，X2為(wei) 鹽酸溶液的質量分數，%;X3為(wei) 鹽酸溶液浸泡樹脂的時間，h;X4為(wei) 所用鹽酸溶液的體(ti) 積相當於(yu) 樹脂層體(ti) 積的倍數。X1-X3各取10個(ge) 水平，X4取5個(ge) 水平。
　　試驗設計采用方開泰提出的均勻設計方法[1]。
　　本試驗采用U10(103×5)的混合水平表，試驗結果如表2所示。
表2　 試驗設計與(yu) 試驗結果
實驗編號
X1
X2
X3
X4
YI/L
Y2/(mol·m-3)
1
10
5
7.5
5
6.52
639.17
2
20
6.5
6
4.5
5.75
560.98
3
22
8
4.5
4
5.72
561.41
4
25
4
8.5
3.5
5.46
535.16
5
28
5.5
7
3
5.51
540.12
6
30
7
5.5
5
5.44
533.98
7
35
8.5
4
4.5
4.32
421.87
8
40
4.5
8
4
4.73
462.05
9
45
6
6.5
3.5
4.36
428.64
10
50
7.5
5
3
4.43
432.29
　　對比表1和表2的試驗結果可知，鹽酸複蘇對輕度鐵中毒樹脂(如中毒率在10%以下)有效，而中毒程度較大的樹脂複蘇收效不大。
　　2.2 還原複蘇法
　　2.2.1 還原複蘇法的原理
　　傳(chuan) 統的樹脂複蘇法是采用H+或Na+把樹脂上的Fe3+置換下來，但是由強酸性氫離子交換樹脂的選擇性係數可知，Fe3+的選擇性係數要遠大於(yu) Na+和H+的選擇性係數。因此這樣的交換是比較困難的。還原複蘇法的基本原理就是設法將樹脂上以離子態存在的Fe3+還原成較易溶解的Fe2+，而後者與(yu) 津達A600樹脂的親(qin) 和力就比前者與(yu) 樹脂的親(qin) 和力小[2]，這樣就使得將Fe3+從(cong) 樹脂上交換下來變得比較容易，從(cong) 而可以減少再生劑用量，降低再生液濃度，縮短再生時間。通過試驗，篩選出理想的還原劑為(wei) Na2SO3，它與(yu) 三價(jia) 鐵的氧化還原反應過程示意如下：
　　2Fe3+ + SO32- + H2O → 2Fe2+ + SO42- + 2H+
　　這一反應進行的比較*，部分Fe2+還會(hui) 進一步被Na2S03中的Na+置換並且此過程中不會(hui) 產(chan) 生氫氧化鐵沉澱。筆者將一定濃度的鹽酸和NaCl與(yu) Na2S03進行複配，利用鹽酸對Fe3+的溶解作用和NaCl中Na+離子的置換作用對樹脂進行了複蘇，取得了良好的效果。試驗設計采用了均勻設計表U20(46)，試驗結果見表3，複蘇工藝和本文中的第2.1節中鹽酸作為(wei) 複蘇劑的複蘇工藝相同。表3中：X3為(wei) Na2S03溶液的質量分數，%;X4為(wei) NaCl溶液的質量分數，%;X5為(wei) 複蘇液體(ti) 總體(ti) 積相當於(yu) 樹脂層總體(ti) 積的倍數;X6為(wei) 複蘇液中鹽酸，NaCl,Na2SO33種溶液的體(ti) 積比。X1-X6各取4個(ge) 水平。Y1，Y2分別為(wei) 複蘇前後樹脂的工交，mol/m3;Y3為(wei) 工交恢複率即汙染樹脂複蘇後的工交占未受到汙染樹脂工交的百分比，%。
表3還原複蘇法試驗設計與(yu) 試驗結果
編號
X1
X2
X3
X4
X5
X7
X8
X6
Y1
Y2
Y3
1
30
3
4
6
4
0.43
0.28
1.5：1：1
523
598
92.58
2
50
5
6
4
4
0.43
0.28
1.5：1：1
286
592
91.65
3
50
4
7
6
7
0.50
0.25
2：1：1
286
495
76.64
4
40
3
6
7
7
0.43
0.28
1.5：1：1
393
615
95.22
5
20
4
6
7
5
0.33
0.33
1：1：1
555
644
99.70
6
20
6
7
5
6
0.43
0.28
1.5：1：1
555
599
92.73
7
30
6
6
6
7
0.62
0.12
2.5：1：0.5
523
605
93.67
8
30
5
7
7
4
0.50
0.25
2：1：1
523
597
92.43
9
20
5
4
6
7
0.43
0.28
1.5：1：1
555
610
94.44
10
20
4
6
5
4
0.62
0.12
2.5：1：0.5
555
596
92.27
11
40
3
7
5
5
0.33
0.33
1：1：1
393
603
93.37
12
20
3
5
4
6
0.50
0.25
2：1：1
555
600
92.30
13
40
6
5
6
4
0.33
0.33
1：1：1
393
615
95.21
14
30
6
4
4
5
0.50
0.25
2：1：1
523
606
93.82
15
50
5
4
5
6
0.33
0.33
1：1：1
286
490
75.86
16
50
3
5
5
5
0.62
0.12
2.5：1：0.5
286
604
93.51
17
40
4
4
7
6
0.62
0.12
2.5：1：0.5
393
573
88.71
18
40
5
7
4
6
0.62
0.12
2.5：1：0.5
393
488
75.55
19
30
4
5
4
7
0.33
0.33
1：1：1
523
602
93.20
20
50
6
5
7
5
0.50
0.25
2：1：1
286
586
90.73
平均值
30
4.5
5.5
5.5
5.5
0.47
0.245
　
　
　
　
　　注：由於(yu) 在回歸方程中需要確定複蘇液中鹽酸溶液和Na2SO3溶液各自的體(ti) 積分數，故在表3中分別以X7和X8代表之。
　　2.2.2 實驗結果與(yu) 討論
　　對表3中的數據采用中心化二次回歸模型[2]進行回歸分析，利用逐步回歸的方法篩選進入回歸方程的變量，檢定閾值F1=0.10，F2=0.11得到如下的回歸方程，其中Y表示複蘇後樹脂的工交：
　　Y=576.533-2.068(X1-35)-222.289(X3-5.5)(X7-0.47)-15.954(X3-5.5)2-1.609(X1-35)(X4-5.5)+16.022(X2-4.5)2+10.312(X5-5.5)2-7.021(X3-5.5)-6.328(X4-5.5)(X5-5.5)-5.958(X2-4.5)(X5-5.5)
　　複相關(guan) 係數R=0.976，F=22.086﹥F0.995(7，12)=5.52，回歸方程顯著。由回歸方程可以看出，複蘇液中與(yu) Na2SO3有關(guan) 的項數達到三項，說明Na2SO3在複蘇液中起到了重要的作用，由各項回歸係數的大小知其中Na2SO3溶液的濃度及此溶液的濃度和鹽酸溶液在複蘇液中的體(ti) 積分率的交互作用對複蘇後津達A600樹脂的工交有較大的影響。另外，鹽酸溶液和氯化鈉溶液也對複蘇後樹脂的工交有一定的影響。試驗5已經較好的解決(jue) 了中毒率為(wei) 20%的汙染情況。
　　3 優(you) 化實驗
　　3.1 優(you) 化起始點的選擇
　　樹脂中毒程度不同需分別進行複蘇以確定相應的佳複蘇條件。下麵以中毒率為(wei) 50%的情況加以說明。在試驗範圍內(nei) 應用matlab軟件優(you) 化工具箱中的constr函數[3]計算複蘇後工交達到大值時所對應的複蘇液配方並經試驗確認後得到如下的優(you) 化試驗起始點：X2=3%，X3=6%，X4=3%，X5=4，X7=0.25，X8=0.55。相應的工交為(wei) ：630mol/m3。
　　3.2 優(you) 化試驗
　　為(wei) 了達到佳的複蘇效果，圍繞上述條件追加了4次試驗，試驗設計及結果見表4。經過優(you) 化試驗後得到的佳複蘇液組成為(wei) ：X2=3%，X3=6.5%，X4=3%，X5=4，X7=0.30，X8=0.5，複蘇後樹脂的工交為(wei) 640mol/m3。
表4　 優(you) 化試驗及結果
實驗編號
X2
X3
X4
X5
X7
X8
工交/(mol·m-3)
1
3.5
5.8
5
4.5
0.20
0.55
603
2
3
6.3
7
4
0.30
0.50
592
3
3
6.5
3
4
0.30
0.50
640
4
2.5
6
5
5
0.25
0.50
633
　　4 結論
　　①隨著樹脂“鐵中毒”程度的加深，複蘇液中所需的Na2SO3的量亦應該相應提高，經過優(you) 化試驗後的複蘇液中鹽酸的含量較低，腐蝕性減弱。
　　②采用Na2SO3還原複蘇法對“鐵中毒”的樹脂進行複蘇後，樹脂的外觀顏色得到了恢複，理化性能經試驗未發現異常，工交也得到了較好的恢複，複蘇效果良好。
　　③采用均勻設計和回歸分析，用較少的試驗次數獲得了預期的結果，試驗結果表明這種優(you) 化方法是可靠的，具有很強的實用性。
　　相關(guan) 文章推薦：津達樹脂針對不同需求采用不同複活處理工藝
津達複床樹脂電再生技術 上一篇：陽離子交換樹脂汙染機理介紹

一種四塔式混合離子交換器樹脂體(ti) 外分離再生方法，失效樹脂從(cong) 混床底部通過管路、閥門輸送至塔即樹脂分離罐，在樹脂分離罐內(nei) 以水力、風力進行擦洗、分離，陰陽離子樹脂被分層，上部陰樹脂通過上部閥門和管路輸送至第二塔即陰離子樹脂再生罐，下部陽離子樹脂通過下部閥門和管路輸送至第三塔即陽離子再生罐，陰離子樹脂在第二塔中用過量堿液再生，陽離子樹脂在第三塔中用過量酸液再生，再生後，全部陰離子樹脂轉為(wei) OH型，全部陽離子樹脂轉為(wei) H型，分別從(cong) 第二、第三塔輸送至第四塔即樹脂貯存罐；本發明解決(jue) 了大容量火力發電廠、核電站等高參數工業(ye) 鍋爐、蒸汽發生器冷凝水深度處理(凝結水精處理)的混床樹脂體(ti) 外分離、再生的問題。